1	2	3	4	5	6
1	784	0.08	0.08		843
5	758	0.42	0.45	1	800
10	727	0.87	0.95	2	757
15	697	1.34	1.48	4	717
20	668	1.85	2.09	5	676
25	638	2.40	2.80	7	638
30	611	2.96	3.56	8	600
35	584	3.57	4.41	10	566
40	558	4.22	5.36	11	533
45	534	4.93	6.40	13	501
50	510	5.63	7.60	15	471
55	489	6.44	8.91	17	442
60	469	7.27	10.32	18	416
65	450	8.14	11.89	21	391
70	433	9.14	13.65	23	369
75	418	10.19	15.54	25	347
80	405	11.24	17.50	27	328
85	393	12.43	19.67	30	309
90	384	13.65	21.91	32	298
95	376	14.96	24.27	35	278
100	370	16.35	26.68	38	264
105	366	17.82	29.20	41	252
110	363	19.31	31.66	43	240
115	361	20.99	34.23	47	229
120	360	22.67	36.80	50	219
125	361	24.46	39.40	53	209
130	363	26.57	41.99	57	200
135	366	28.75	44.60	61	191
140	370	31.09	47.19	65	182
145	374	33.59	49.84	69	179
147	377	35.00	51.18	71	164

1	2	3	4	5	6
1	790	0.08	0.09		808
5	762	0.42	0.45	1	765
10	729	0.86	0.93	2	722
15	696	1.33	1.49	4	679
20	664	1.85	2.10	5	638
25	633	2.38	2.81	7	599
30	604	2.94	3.58	8	563
35	575	3.57	4.48	10	528
40	549	4.22	5.45	11	494
45	522	4.95	6.58	13	462
50	498	5.67	7.82	15	432
55	475	6.51	9.23	17	404
60	454	7.37	10.73	19	379
65	435	8.35	12.50	21	354
70	418	9.34	14.35	23	332
75	403	10.38	16.32	25	312
80	390	11.58	18.57	28	294
85	379	12.77	20.82	30	277
90	371	14.10	23.27	33	262
95	364	15.51	25.78	36	248
100	359	16.98	28.40	39	235
105	356	18.53	30.95	42	224
110	354	20.22	33.71	45	213
115	353	21.94	36.37	48	203
120	353	23.79	39.11	51	194
125	355	25.87	41.70	55	184
130	358	28.07	44.42	59	176
135	362	30.43	47.10	63	168
140	367	33.06	49.85	67	160
143	370	35.00	51.72	71	151

Энергия снаряда (А-Д) и относительный уровень бронепробития (по нормали, для КЦ плиты) 16" артиллерийских систем в диапазоне дистанций 40-120 кб.

Значения параметров 16" орудий, сведенные в приводимых таблицах, не являются почерпнутыми из официальных таблиц стрельбы для данных моделей, и получены путем вычисления по общеизвестным формулам внешней баллистики. В основу расчетов положен ряд допущений, несколько уравнивающих начальные характеристики всех орудий. Это, в первую очередь, аэродинамическая форма снаряда, определяемая формой его головной части и его относительной длиной, что позволяет принять при вычислениях тождественность сопротивления его движению в воздухе. Радиус головной части ("радиус оживала") принят равным четырем калибрам ("4 crh"), т. е. 1625 мм, что соответствует большинству моделей снарядов 16" орудий того периода.

Таким образом, условно принятые идентичными их аэродинамические характеристики, общая конструкция и качество, позволяют перейти к параллели их сходной работы по преодолению броневой преграды. На успешность этой работы оказывает решающее влияние в первую очередь количество движения снаряда, т. е. конечная энергия (MV2/2G). График, составленный на основе значений таблиц 10.7-10.11 позволяет сделать вывод о преодолении броневых преград снарядами 16" моделей разных флотов.

Не менее важным качеством, чем мощность единичного орудия, являлась его скорострельность, т. е. способность выбрасывать на противника в единицу времени наибольшее количество металла и взрывчатых веществ. Это прямо зависело от степени совершенства орудийной установки, подающей из погребов снаряды и заряды, осуществляющей заряжание орудия и его наводку на цель. Минимизация цикла позволяла добиваться результатов, прямо сопоставимых с увеличением числа тяжелых орудий на корабле. Конструктивные решения, применявшиеся в башенных установках американских, японских и британских 16" сверхдредноутов, были в целом схожи, и сочетали идеи, к которым русские морские специалисты также подошли в 1914–1916 гг. В ряде проектов 16" башен 1914 г., предложениях С.А. Изенбека, Н.А. Вирениуса и М.А. Кедрова, выдвинутых ими в течение 1915–1916 гг., отстаивалась необходимость таких нововведений, как элеваторная подача боеприпасов, переход на постоянный угол заряжания, замена зубчатых секторов вертикальной наводки гидроприводами. Интересным было предложение С.А. Изенбека об устройстве в башне бронированного зарядного поста, идея которого так и не получила в дальнейшем практического развития в линкоростроении.

Изо всех конструкций орудийных установок, воплощенных в проектах вошедших в строй 16" линкоров, японская башня в наибольшей степени основывалась на более ранних решениях, примененных в британских 15"/42 установках — она имела зарядниковый тип подачи боезапаса и заряжание на переменном угле. И в британской, и в американской 16"/45 установках подача осуществлялась элеваторами (заряды у «Мериленда» — зарядниками), а заряжание производилось на постоянном угле в 3° и 1° соответственно. Американские башни, как и установки русского флота, были электрическими, японские и британские имели гидравлические привода.